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一種塑料壁管及其制造方法與流程

文檔序號:26534904發布日期:2021-09-04 16:50
一種塑料壁管及其制造方法與流程

1.本發明涉及排水管道技術領域,尤其涉及一種塑料壁管及其制造方法。


背景技術:

2.目前,地埋式塑料排水管通常為各種結構壁管,如雙壁波紋管、克拉管等。環剛度作為結構壁管的關鍵性能之一直接影響結構壁管的使用效果,若環剛度太小,管材的承接能力差,容易發生過大變形或出現壓屈失穩而使管材遭破壞,特別是其長途運輸過程中,其拼接口特別容易變形,造成施工拼接結構壁管材時,增加施工難度。目前國內企業為了保證長途運輸過程中,拼接口不變形,通常采用在拼接口處用圓形鐵支架安裝在塑料管內部,支撐塑料管保持形狀不變形。但是這種處理方法有兩處缺陷:第一,圓形鐵支架重量大,造成運輸過程中油耗高;第二,也是最大問題,圓形鐵支架在回收過程中,圓形鐵支架不易折疊,占有運輸空間大,造成運輸成本提高。本發明意在開發一種高環剛度、內部填料可回收的塑料壁管。
3.為了提高結構壁管的環剛度,公告號為cn108676234a的發明專利,公開了一種增強雙壁波紋管,將ppr料共混入hdpe中,有效提高管材的環鋼度。
4.公告號為cn201170386y的實用新型專利,公開了o型鋼塑填充復合纏繞管,包括骨架管,骨架管由t型肋、t型槽、凸臺上t型卡肋、凸臺上t型卡槽、半圓環加強筋以及鋼管等構成,上述骨架管管壁的圓環加強筋和鋼管為螺旋骨架空心結構管,且鋼管內置有混凝上料填充物。
5.但通過現有技術制作的塑料壁管會存在以下問題:
6.1、由于纏繞管的pp材質柔韌性差、低溫脆性大,尤其在寒冷環境條件下使用過程中易發生pp材質單壁波紋管受外力擠壓而發生脆裂現象,從而導致所制作的塑料壁管環鋼度降低。
7.2、混凝土填充物若用于塑料結構壁管的填充時,則會由于混凝土與塑料結構壁管的內壁面的結合度不好而且脆性較大,導致采用混凝土填充后,其對塑料結構壁管環剛度的增強難以到達預期的效果。
8.故制造出環鋼度較高的塑料壁管是人們亟待解決的問題。


技術實現要素:

9.本發明針對現有技術中存在的不足,提供一種塑料壁管,該高環鋼度的塑料壁管具有環鋼度高、內部填料可回收重復利用的優點。
10.本發明的上述目的是通過以下技術方案得以實現的:一種塑料壁管,包括直管以及螺旋纏繞于直管外側面的小口徑空心管,所述直管的材質成分包含高密度聚乙烯、茂金屬聚乙烯、第一改性納米碳酸鈣,所述小口徑空心管的外側面材質成分包含乙烯
?
辛烯嵌段共聚物、乙烯
?
丙烯酸甲酯、第二改性納米碳酸鈣、聚丙烯,所述小口徑空心管的內側面材質為聚已內酯接枝聚丙烯,所述小口徑空心管的內部用填料填充,所述填料包括了以四環三
萜達瑪烷型皂苷為原料,經過氧化分解和減壓蒸餾得到的蒸餾物,顆粒級碳酸鈣以及聚已內酯;
11.所述蒸餾物為結構式ⅰ的物質,結構式ⅱ的物質,結構式ⅲ的物質,結構式ⅳ的物質混合而成,結構式ⅰ至結構式ⅳ如下所示:
[0012][0013]
采用上述技術方案,由于直管的材質中添加有第一改性納米碳酸鈣,故能夠起到對直管增強增韌的作用,從而增強了高環鋼度的塑料壁管的環鋼度。由于在小口徑空心管的材質中添加了乙烯
?
辛烯嵌段共聚物、乙烯
?
丙烯酸甲酯這兩種物質,使得小口徑空心管的長時間耐低溫性能好,使該小口徑空心管纏繞于直管后不易破裂,從而提高了該高環鋼度的塑料壁管的環鋼度。在利用顆粒級碳酸鈣作為填料的骨架,利用蒸餾物提高顆粒級碳酸鈣在聚已內酯中的分散性,聚已內酯在60
?
70℃時流動,能夠在保持小口徑空心管不軟化的前提下填充到小口徑空心管中,且聚已內酯與內側面材質為聚已內酯接枝聚丙烯的小口徑空心管具有較好的結合度,從而使得到的塑料壁管的整體環鋼度較好。
[0014]
進一步地,所述四環三萜達瑪烷型皂苷的結構式如

所示:
[0015][0016]
采用上述技術方案,利用

這種結構式的四環三萜達瑪烷型皂苷進行分解,蒸餾,得到的蒸餾物可用來提高顆粒級碳酸鈣在聚已內酯中的分散性,而剩下的底物可利用其醇羥基、羧基等與其它物質反應制備新的物質。
[0017]
進一步地,所述顆粒級碳酸鈣由50%
?
60%的1250目的碳酸鈣、20%
?
30%的1500目的碳酸鈣、10%
?
20%的2500目的碳酸鈣、5%
?
10%的2800目的碳酸鈣、5%
?
10%的3000目的碳酸鈣組成。
[0018]
采用上述技術方案:將不同大小的碳酸鈣按照一定比例與聚已內酯混合后,整體能夠形成較為致密的堆積狀態,將其填充入小口徑空心管后,得到的塑料壁管的整體環鋼度較好。
[0019]
進一步地,所述顆粒級碳酸鈣的比表面積為10
?
15m2/g。
[0020]
采用上述技術方案,將顆粒級碳酸鈣的比表面積設置為10
?
15m2/g,能夠在保持聚已內酯有足夠流動性的前提下,增強顆粒級碳酸鈣與聚已內酯的結合力,從而使得填料填
充入小口徑空心管后,得到的塑料壁管的整體環鋼度較好。
[0021]
本發明的另一目的,提供一種塑料壁管的制造方法,利用本方法制備得到的塑料壁管其環剛度較高;
[0022]
本發明的上述目的是通過以下技術方案得以實現的:一種塑料壁管的制造方法,采用如下步驟:
[0023]
s1、制備直管:以高密度聚乙烯、茂金屬聚乙烯、第一改性納米碳酸鈣為原料進行混煉,并利用擠出設備擠出、冷卻成型后即得到直管;
[0024]
s2、制備小口徑空心管:利用雙層共擠設備同時擠出內層料與外層料,冷卻成型后即得到所述小口徑空心管,所述外層料為乙烯
?
辛烯嵌段共聚物、乙烯
?
丙烯酸甲酯、第二改性納米碳酸鈣、聚丙烯,所述內層料為聚已內酯接枝聚丙烯;
[0025]
s3、將所述小口徑空心管螺旋纏繞于直管的外側面;
[0026]
s4、制備填料:以四環三萜達瑪烷型皂苷為原料,加入naocl進行氧化分解得到混合物,將所述混合物在50
?
100mmhg壓力,150℃
?
200℃溫度下進行減壓蒸餾,獲得蒸餾物,將所述蒸餾物與顆粒級碳酸鈣攪拌混合,混合均勻后,再加入聚已內酯,繼續攪拌均勻并加熱至60
?
70℃后得到填料;
[0027]
s5、填充:將所述小口徑空心管加熱至80
?
100℃,然后將溫度保持在60
?
70℃的所述填料沿著所述小口徑空心管的內壁進行填充,待所述填料冷卻凝固后,即得到所述塑料壁管。
[0028]
采用上述技術方案,先以高密度聚乙烯、茂金屬聚乙烯、第一改性納米碳酸鈣制作出直管,利用第一改性納米碳酸鈣增強直管的的強度和韌性,之后以乙烯
?
辛烯嵌段共聚物、乙烯
?
丙烯酸甲酯、第二改性納米碳酸鈣、聚丙烯制作小口空心管外層,這里的乙烯
?
辛烯嵌段共聚物和乙烯
?
丙烯酸甲酯的共同使用,能夠增強小口徑空心管的耐低溫性能,該小口徑空心管纏繞于直管后,在低溫環境下,也不易破裂,從而增強了高環鋼度壁管的整體環鋼度。由于小口徑空心管一般的主要材料是聚丙烯,故為了加強聚丙烯與填料中的聚已內酯的結合度,將接枝有聚已內酯的聚丙烯用來制作小口徑空心管的內層。將制備好的小口徑空心管螺旋纏繞于直管的外側面后,將小口徑空心管加熱至80
?
95℃,將制備好的填料溫度保持在60
?
70℃然后沿著小口徑空心管的內壁進行填充,待所述填料冷卻凝固后,即得到塑料壁管。在填充時,填料的溫度保持在60
?
70℃,是為了在小口徑空心管不軟化的前提下保持良好的流動性,方便填料填充,將小口徑空心管的溫度設置為80
?
95℃,小口徑空心管高于聚已內酯10
?
40℃的溫度會對聚已內酯填充時的流動性形成一個保護,使得填料的填充更加均勻。填料的制備是以四環三萜達瑪烷型皂苷為原料氧化分解和減壓蒸餾后得到的蒸餾物,將這種蒸餾物與顆粒級碳酸鈣混合后再與聚已內酯混合得到,這里蒸餾物的制備所采用的原料是天然的四環三萜達瑪烷型皂苷,制備方法更加簡便且環保,蒸餾物與顆粒級碳酸鈣先混合,能夠改善顆粒級碳酸鈣在聚已內酯中的分散性,使得顆粒級碳酸鈣在聚已內酯中分散更加均勻,形成的填料填充后其環鋼度更高,而且該方法是利用四環三萜達瑪烷型皂苷分解并減壓蒸餾后的蒸餾物用于改善顆粒級碳酸鈣在聚已內酯中的分散性,利用聚已內酯與小口徑空心管的熔點差,既能在保持小口徑空心管不軟化的前提下很好得進行填充,又可以對填料進行回收利用,本發明的高環鋼度塑料壁管的制造方法既節約成本,又更加環保。
[0029]
進一步地,所述填料能夠被回收再利用,回收時,將所述塑料壁管加熱至75~95℃后,利用導流管將所述填料導入收集箱中。
[0030]
采用上述技術方案:當需要回收填料時,可將所述塑料壁管加熱75~95℃后,由于75~95℃并未達到所述小口徑空心管的軟化點,故該小口徑空心管并沒有什么變化,而該小口徑空心管內部的填料開始流動,利用導流管將流動的填料導入收集箱中,即完成了填料的回收。
[0031]
綜上所述,本發明具有以下有益效果:
[0032]
1、在直管中添加第一改性納米碳酸鈣制作出直管,利用第一改性納米碳酸鈣增強直管的的強度和韌性,在小口徑空心管中添加乙烯
?
辛烯嵌段共聚物和乙烯
?
丙烯酸甲酯,增強其耐寒性,使其在嚴寒環境中時不易破裂,從而提高了塑料壁管整體的環鋼度。
[0033]
2、利用四環三萜達瑪烷型皂苷氧化分解得到的蒸餾物、聚已內酯、顆粒級碳酸鈣制作的填料,蒸餾物的制備過程比較環保,且蒸餾物能夠改善顆粒級碳酸鈣在聚已內酯中的分散性,使其制作的填料用于增強環鋼度時效果更好。
[0034]
3、填充時,利用填料與小口徑空心管的熔點差,能夠在保持小口徑空心管不軟化的前提下很好得進行填充。
[0035]
4、采用本方法得到的塑料壁管,可通過調節溫度,對其內部填料進行回收,既能夠節約成本,又環保,還便于運輸。
附圖說明
[0036]
圖1是凸顯直管與小口徑空心管位置關系的整體結構示意圖。
[0037]
圖中:1、直管;2、小口徑空心管。
具體實施方式
[0038]
以下結合實施例對本發明作進一步詳細說明。
[0039]
在本文中所披露的范圍的端點和任何值都不限于該精確的范圍或值,這些范圍或值應當理解為包含接近這些范圍的值。對于數值范圍來說,各個范圍的端點值之間、各個范圍的端點值和單獨的點值之間,以及單獨的點值之間可以彼此組合而得到一個或多個新的數值范圍,這些數值范圍應被視為在本文中具體公開。
[0040]
本文中所述的第一改性納米碳酸鈣與第二改性納米碳酸鈣其本質是相同的,這里為了在不同步驟中描述清楚,用“第一”、“第二”加以區分,而這種改性納米碳酸鈣是活性納米碳酸鈣(ccr型,恩平燕怡新材料有限公司)。
[0041]
實施例一:一種塑料壁管,按照如下方法制得:
[0042]
s1、制備直管1:按重量份數計,以50份的高密度聚乙烯、以30份的茂金屬聚乙烯、20份的第一改性納米碳酸鈣為原料進行混煉,并利用擠出設備擠出、冷卻成型后即得到直管1;
[0043]
s2、制備小口徑空心管2:利用雙層共擠設備同時擠出內層料與外層料,冷卻成型后即得到所述小口徑空心管2,按重量份數計,所述外層料為50份的乙烯
?
辛烯嵌段共聚物、30份的乙烯
?
丙烯酸甲酯、20份的第二改性納米碳酸鈣、40份的聚丙烯,所述內層料為100份聚已內酯接枝聚丙烯;
[0044]
s3、將s1步驟中制得的小口徑空心管2螺旋纏繞于直管1的外側面,如圖1所示;
[0045]
s4、制備填料:以四環三萜達瑪烷型皂苷(該四環三萜達瑪烷型皂苷的結構式如

所示)為原料,加入naocl氧化分解得到混合物,將該混合物在50mmhg壓力,150℃
?
200℃溫度下進行減壓蒸餾,獲得蒸餾物(該蒸餾物是結構式ⅰ的物質,結構式ⅱ的物質,結構式ⅲ的物質,結構式ⅳ的物質混合而成),將該蒸餾物與先與比表面積為10
?
15m2/g顆粒級碳酸鈣(50%的1250目的碳酸鈣,20%的1500目碳酸鈣,10%的2500目的碳酸鈣,10%的2800目的碳酸鈣,10%的3000目的碳酸鈣)攪拌混合,混合均勻后,再加入聚已內酯,繼續攪拌均勻并加熱至60℃后得到填料;
[0046]
s5、填充:將小口徑空心管2加熱至80℃,然后將溫度保持在60℃的填料沿著該小口徑空心管2的內壁進行填充,待所述填料冷卻凝固后,即得到所述塑料壁管。
[0047]
當用戶需要回收填料時,將得到的該塑料壁管加熱至75℃后,利用導流管將填料導入收集箱中即可。
[0048][0049]
實施例二:一種塑料壁管,按照如下方法制得:
[0050]
s1、制備直管1:按重量份數計,以50份的高密度聚乙烯、以30份的茂金屬聚乙烯、20份的第一改性納米碳酸鈣為原料進行混煉,并利用擠出設備擠出、冷卻成型后即得到直管1;
[0051]
s2、制備小口徑空心管2:利用雙層共擠設備同時擠出內層料與外層料,冷卻成型后即得到所述小口徑空心管2,按重量份數計,所述外層料為50份的乙烯
?
辛烯嵌段共聚物、30份的乙烯
?
丙烯酸甲酯、20份的第二改性納米碳酸鈣、40份的聚丙烯,所述內層料為100份聚已內酯接枝聚丙烯;
[0052]
s3、將s1步驟中制得的小口徑空心管2螺旋纏繞于直管1的外側面,如圖1所示;
[0053]
s4、制備填料:以四環三萜達瑪烷型皂苷(該四環三萜達瑪烷型皂苷的結構式如

所示)為原料,加入naocl氧化分解得到混合物,將該混合物在80mmhg壓力,150℃
?
200℃溫度下進行減壓蒸餾,獲得蒸餾物(該蒸餾物是結構式ⅰ的物質,結構式ⅱ的物質,結構式ⅲ的物質,結構式ⅳ的物質混合而成),將該蒸餾物與先與比表面積為10
?
15m2/g顆粒級碳酸鈣(55%的1250目的碳酸鈣,25%的1500目碳酸鈣,10%的2500目的碳酸鈣,5%的2800目的碳酸鈣,5%的3000目的碳酸鈣)攪拌混合,混合均勻后,再加入聚已內酯,繼續攪拌均勻并加熱至70℃后得到填料;
[0054]
s5、填充:將小口徑空心管2加熱至100℃,然后將溫度保持在70℃的填料沿著小口徑空心管2的內壁進行填充,待該填料冷卻凝固后,即得到塑料壁管。
[0055]
當用戶需要回收填料時,將得到的該塑料壁管加熱至75℃后,利用導流管將填料導入收集箱中即可。
[0056][0057][0058]
實施例三:一種塑料壁管,按照如下方法制得:
[0059]
s1、制備直管1:按重量份數計,以50份的高密度聚乙烯、以30份的茂金屬聚乙烯、20份的第一改性納米碳酸鈣為原料進行混煉,并利用擠出設備擠出、冷卻成型后即得到直管1;
[0060]
s2、制備小口徑空心管2:利用雙層共擠設備同時擠出內層料與外層料,冷卻成型后即得到所述小口徑空心管,按重量份數計,所述外層料為50份的乙烯
?
辛烯嵌段共聚物、30份的乙烯
?
丙烯酸甲酯、20份的第二改性納米碳酸鈣、40份的聚丙烯,所述內層料為100份聚已內酯接枝聚丙烯;
[0061]
s3、將s1步驟中制得的小口徑空心管2螺旋纏繞于直管1的外側面,如圖1所示;
[0062]
s4、制備填料:以四環三萜達瑪烷型皂苷(該四環三萜達瑪烷型皂苷的結構式如

所示)為原料,加入naocl氧化分解得到混合物,將該混合物在100mmhg壓力,150℃
?
200℃溫度下進行減壓蒸餾,獲得蒸餾物(該蒸餾物是結構式ⅰ的物質,結構式ⅱ的物質,結構式ⅲ的物質,結構式ⅳ的物質混合而成),將該蒸餾物與先與比表面積為10
?
15m2/g顆粒級碳酸鈣(60%的1250目的碳酸鈣,20%的1500目碳酸鈣,10%的2500目的碳酸鈣,5%的2800目的碳酸鈣,5%的3000目的碳酸鈣)攪拌混合,混合均勻后,再加入聚已內酯,繼續攪拌均勻并加
熱至65℃后得到填料;
[0063]
s5、填充:將小口徑空心管2加熱至90℃,然后將溫度保持在65℃的填料沿著小口徑空心管2的內壁進行填充,待該填料冷卻凝固后,即得到塑料壁管。
[0064]
當用戶需要回收填料時,將得到的該塑料壁管加熱至75℃后,利用導流管將填料導入收集箱中即可。
[0065][0066]
對比例:
[0067]
對比例一:與實施例一區別在于將接枝有聚已內酯的聚丙烯這種內層料替換為聚丙烯。
[0068]
對比例二:與實施例一的區別在于,制備填料時不是將蒸餾物與顆粒級碳酸鈣混合改性后再與聚已內酯混合,而是直接將聚已內酯與顆粒級碳酸鈣混合。
[0069]
對比例三:與實施例一的區別在于,顆粒級碳酸鈣的比表面積為5m2/g。
[0070]
對比例四:與實施例一的區別在于,顆粒級碳酸鈣的比表面積為20m2/g。
[0071]
對比例五:與實施例一的區別在于,將填料更換為混凝土。
[0072]
對比例六:與實施例一的區別在于,將填料更換為瀝青。
[0073]
針對實施例一至實施例三,對比例一至對比例六制得的塑料壁管進行性能測試,具體測試結果如表1所示。
[0074]
直管1的內徑:300mm。
[0075]
環剛度測試方法:按gb/t 9647
?
2015規定進行試驗。
[0076]
沖擊性能測試方法:按gb/t 14152
?
2001規定進行試驗。試驗溫度0℃
±
1℃,沖擊型號d90,沖錘的質量12.5kg,沖擊高度500mm。
[0077]
環柔性的測試方法:試樣按gb/t 9647
?
2015規定進行試驗。試驗力應連續增加,當試樣在垂直方向外徑d
e
變形量為原外徑的30%時立即卸載。
[0078]
表1性能測試結果
[0079][0080][0081]
經檢測,根據以上試驗數據發現,實施例一的環剛度、抗沖擊性能以及環柔性普遍比對比例一要好,這是因為實施例一的小口徑空心管2的內側面材質為聚已內酯接枝聚丙烯,當填充填料進入小口徑空心管2中時,填料成份中的聚已內酯與小口徑空心管2內側面的結合度較好,從而增強了塑料壁管整體的環鋼度等性能。
[0082]
實施例一的環剛度、抗沖擊性能以及環柔性普遍比對比例二要好,這是因為實施例一利用了本發明的蒸餾物先與顆粒級碳酸鈣混合,之后再與聚已內酯混合時,其顆粒級碳酸鈣在聚已內酯中的分散性較好,由于顆粒級碳酸鈣在聚已內酯中的分散性較好,故顆粒級碳酸鈣分散得更加均勻,從而使制得的填料填充入小口徑空心管2后,塑料壁管整體的環鋼度等性能增強。
[0083]
實施例一的環剛度、抗沖擊性能以及環柔性相對于對比例三、對比例四而言更好,實施例一與對比例三、對比例四的區別在于顆粒碳酸鈣的比表面積不同,當顆粒級碳酸鈣為10
?
15m2/g時,利用顆粒級碳酸鈣與聚已內酯制備的填料既能保持較好的流動性又能使得顆粒級碳酸鈣與聚已內酯的吸附性較好,從而使得利用該填料填充入小口徑空心管2中后,塑料壁管整體的環鋼度能夠達到最佳,當顆粒級碳酸鈣的比表面積小于10m2/g時,其顆粒級碳酸鈣與聚已內酯的吸附力大幅度減弱,當顆粒級碳酸鈣的比表面積大于15m2/g時,在填充填料時,填料的流動性會大幅降低,無論哪種情況都會使制得填料填充入小口徑空心管2后,其整體的環剛度等性能不如人意。
[0084]
實施例一的環剛度、沖擊性能以及環柔性,相對于對比例五和對比例六而言其環鋼度、抗沖擊性能等具有明顯的優勢。
[0085]
以上詳細描述了本發明的優選實施方式,但是,本發明并不限于此。在本發明的技術構思范圍內,可以對本發明的技術方案進行多種簡單變型,包括各個技術特征以任何其它的合適方式進行組合,這些簡單變型和組合同樣應當視為本發明所公開的內容,均屬于本發明的保護范圍。
再多了解一些
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